Scientific journal
Fundamental research
ISSN 1812-7339
"Перечень" ВАК
ИФ РИНЦ = 1,674

ASSESSMENT OF INFLUENCE FACTORS ON DESIGN PARAMETERS 110 KV OIL-FILLED CABLES OF DIFFERENT SIZES MEDIUM PRESSURE

Papantseva E.I. 1 Gabrielyan S.Z. 1
1 Stavropol State Agrarian University
The analysis and evaluated the influence of structural factors on the parameters maslonapol-nated cables 110 kV medium-pressure type of MCC and MCA. In order to identify the extent of this impact on the cable parameters, calculations were performed for cable of 270 mm2 without helicity veins grading without isolation, with no screens, and then perform calculations with these factors. The calculation was based on the design data cables, and selected the appropriate variations of the allowed values ​​of the dielectric constant and loss of active layers of insulation, as well as the conductivity of semiconducting screens. Multivariate calculation of primary and wave parameters of 110 kV cables of different sizes mean pressure was intended to not only to get the calculated values​​, but also to analyze the impact of various design factors on the parameters of the cable. The calculations showed that an increase in cross-section resistance and inductance of the cable is reduced, while the capacity of the transverse conductivity increases.
wave parameters
oil-filled cables
the active resistance of the cable
cable inductance
capacitance cable gradirovannaya insulation
screens and a core shell helicity veins
1. Belorussov N.I., Saakjan A.E., Jakovleva A.I. Jelektricheskie kabeli, provoda i shnury. Spravochnik. [Electric cables, wires and cords. Directory]. Moskva, Jenergoatomizdat, 1988, 536 p.
2. Gabrieljan Sh. Zh., Papantceva E.I., Minaev I.G. Sb. nauch. tr. po materialam 74-j nauch.-prakt. konf. «Metody i tehnicheskie sredstva povyshenija jeffektivnosti ispol’zovanija jelektrooborudovanija v promyshlennosti i sel’skom hozjajstve», [Proceedings of the materials of the 74-th scientific-practical conference «Methods and technical means to improve the effectiveness of the use of electrical equipment in industry and agriculture»], Stavropol’, 2010, pp. 37–41.
3. Papantceva E.I. Estestvennye i tehnicheskie nauki, 2011, no. 1, pp. 527–529.
4. Papantceva E.I., Gabrieljan Sh.Zh. Estestvennye i tehnicheskie nauki, 2012, no. 6, pp. 173–176.
5. Papantceva E.I. Sel’skij mehanizator, 2011, no. 4, pp. 32–33.

Коэффициент распространения и волновое сопротивление являются основными характеристиками маслонаполненных кабелей 110 кВ среднего давления, они определяются через первичные параметры кабелей. Для более точного их определения необходимо в расчётах учитывать влияния различных конструктивных факторов. В статье рассматривается расчёт параметров маслонаполненных кабелей 110 кВ среднего давления типов МСС и МСА с сечением жил от 150 до 625 мм2.

Разработанные методы расчета волновых параметров высоковольтных кабелей с одно- и двухмодальным распространением волн высокой частоты и практическое применение методов расчетного определения волновых (вторичных) параметров Zb и d для трехжильных кабелей с поясной изоляцией 6 кВ типов СБ, АСБ, ААБ и АБ были рассмотрены в статье Папанцевой Е.И. и Габриелян Ш.Ж. [4].

Для кабелей типа МСС и МСА 110 кВ характерна конструкция отдельно изолированной полой жилы, заполненной маловязким маслом под давлением. У рассматриваемых кабелей жилы выполнены из двух концентрических витых слоев медной, отожженой, луженой проволоки фасонного сечения. Например, кабель 110 кВ с сечением жилы 270 мм2 имеет внутренний слой двухслойной медной жилы, состоящей из проволок Z-образного сечения, наружный слой – из проволок сегментного сечения. Во внутреннем слое жилы 12 проволок с шагом повива 256 мм в левом направлении; в верхнем слое жила имеет 15 проволок с шагом повива 256 мм в правом направлении. Изоляция градирована, двухслойная. Внутренний слой выполнен из бумаги КВУ-080 с e = 4,0–4,3, внешний ‒ из бумаги КВ-120 с e = 3,5–3,7. На поверхности жилы и оболочки экраны из полупроводящей бумаги КП-080 и КП-120. Толщина экрана на жиле составляет 0,36 мм, на изоляции – 0,35 мм. Оболочка выполнена из медистого свинца с содержанием меди 0,05–0,08 %, толщина оболочки – 3,2 мм [1].

Волновые параметры – коэффициент распространения g и волновое сопротивление Zb ‒ получены ранее [3] через первичные параметры и из решения телеграфных уравнений в виде:

Eqn31.wmf

Eqn32.wmf

Активное сопротивление кабеля R должно включать в себя сопротивление жилы (Rj1 + RZ1) и оболочки (Rj2 + RZ2), полученные с учетом коэффициентов экранирования металлических экранов (если таковые имеются):

Eqn33.wmf

где активное сопротивление жилы определяется с учетом спиральности ее намотки:

Eqn34.wmf

и активное сопротивление оболочки определяется также с учетом спиральности намотки жилы:

Eqn35.wmf

Полная индуктивность кабеля L определяется через внешнюю индуктивность от поперечного и продольного магнитных потоков и внутренние индуктивности жилы и оболочки, полученные с учетом коэффициентов экранирования металлических экранов (если таковые имеются):

Eqn36.wmf

где внешняя индуктивность кабеля от циркулярного магнитного потока:

Eqn37.wmf

внешняя индуктивность кабеля от продольного магнитного потока:

Eqn38.wmf

внутренняя индуктивность жилы:

Eqn39.wmf

внутренняя индуктивность оболочки:

Eqn40.wmf

Коэффициенты экранирования металлических экранов KR1,2 и KL1,2 были определены в [5], глубина проникновения поля в жилу (индекс 1), оболочку (индекс 2) и в металлические экраны (индекс Э1 – на жиле, Э2 – под оболочкой) вычисляются:

Eqn41.wmf

Емкость кабеля С должна определяться с учетом градирования изоляции и коэффициентов экранирования (КС) полупроводящих экранов:

Eqn42.wmf

где эквивалентная диэлектрическая проницаемость градированной изоляции:

Eqn43.wmf

Активная поперечная проводимость кабеля Gu с учетом градирования и с учетом коэффициента экранирования полупроводящих экранов KG:

G = GuKG,

где Eqn44.wmf

а тангенс угла диэлектрических потерь в изоляции должен быть вычислен в соответствии с выражением

Eqn45.wmf

Для расчета первичных и волновых параметров кабелей с одномодальным процессом распространения волн высокой частоты была разработана c участием авторов универсальная программа [2], позволяющая получать результаты с учетом (или без) различных конструктивных особенностей (спиральность жилы, градирование изоляции, металлические и полупроводящие экраны на жиле и под оболочкой).

Многовариантный расчет первичных и волновых параметров кабелей 110 кВ среднего давления разных типоразмеров имел своей целью не только получение расчетных значений, но и проведение анализа влияния различных конструктивных факторов на параметры кабеля. Поэтому в основу расчета были положены конструктивные данные кабелей и выбраны соответствующие вариации допускаемых значений диэлектрической проницаемости (e) и активных потерь слоев изоляции (tgd), а также удельной проводимости полупроводящих экранов (sЭ). Для сравнения степени влияния конструктивных факторов (многопроволочная витая жила, градированная изоляция, экраны на жиле и под оболочкой) на параметры кабеля были выполнены расчеты для кабеля сечением 270 мм2 без учета спиральности жилы, без градирования изоляции, без экранов. Далее получены были результаты с учетом отдельных факторов. При расчете были приняты следующие величины:

  • удельная проводимость медной жилы sМ = 5,7×107 См/м;
  • удельная проводимость свинцовой оболочки sсв = 0,452×107 См/м;
  • относительная диэлектрическая проницаемость первого слоя изоляции e1 = 4,1;
  • относительная диэлектрическая проницаемость второго слоя изоляции e2 = 3,7;
  • диэлектрическая проницаемость полупроводящего экрана eЭ = 4;
  • тангенс угла диэлектрических потерь в изоляции первого и второго слоя tgd1 = tgd2 = 0,025;
  • удельная проводимость полупроводящего экрана sЭ = 5×10–5 См/м;
  • шаг повива жилы h = 256 мм.

В таблице приведены результаты расчета параметров кабеля МССК 110 кВ с сечением жилы 270 мм2 в диапазоне частот 50–500 кГц.

Параметры кабеля МССК 110 кВ среднего давления (SН = 270 мм2)

f, кГц

R, Ом/км

С, мкФ/км

G, мСм/км

L, мГн/км

Z0, Ом

a0, дБ/км

b0, рад/км

Без учета спиральности жилы, градирования изоляции, без экранов

50

0,93

0,344

2,70

0,136

19,86

0,45

2,15

100

1,32

 

5,40

0,135

19,80

0,78

4,28

150

1,62

 

8,11

0,135

19,77

1,09

6,41

250

2,09

 

13,51

0,134

19,74

1,69

10,67

300

2,29

 

16,22

0,134

19,73

1,98

12,80

350

2,47

 

18,92

0,134

19,72

2,27

14,93

400

2,64

 

21,62

0,134

19,72

2,55

17,06

450

2,80

 

24,32

0,134

19,71

2,83

19,18

500

2,95

 

27,03

0,134

19,71

3,11

21,31

С учетом спиральности жилы, градирования изоляции, с полупроводящим экраном на жиле и под оболочкой

50

2,36

0,338

4,01

0,142

20,53

0,87

2,18

100

3,34

0,336

9,69

0,140

20,43

1,60

4,31

150

4,08

0,333

15,71

0,139

30,44

2,31

6,41

200

4,72

0,331

21,28

0,139

20,46

2,95

8,51

250

5,27

0,329

26,17

0,138

20,49

3,52

10,59

300

5,78

0,328

30,44

0,138

20,51

4,02

12,67

350

6,24

0,327

34,24

0,138

20,53

4,48

14,75

400

6,67

0,326

37,69

0,138

20,54

4,89

16,82

450

7,07

0,325

40,89

0,137

20,55

5,27

18,90

500

7,46

0,325

43,90

0,137

20,56

5,60

20,97

Сравнение полученных величин показывает, что при учете спиральности жилы активное сопротивление кабеля увеличивается в 2,5 раза, индуктивность увеличивается незначительно на 2–4 % за счет увеличения внутренней индуктивности жилы; несколько увеличивается волновое сопротивление (~ на 1,5 %). Наблюдается заметное увеличение затухания (рис. 1): в большей степени на низких частотах (50 кГц – на 40 %) и в меньшей степени ‒ на высоких (500 кГц – на 25 %). Градирование изоляции, как и следовало ожидать, изменяет емкость кабеля и активную поперечную проводимость. Они уменьшаются примерно на 7 %. Волновое сопротивление вследствие этого увеличивается примерно на 3,5 % (50 кГц) – 3 % (500 кГц). Настолько же уменьшается коэффициент затухания и фазовый коэффициент. Сильное влияние на параметры кабеля оказывают полупроводящие экраны. Поперечная проводимость увеличивается в 2,4 раза при 50 кГц и в 1,8 раз при 500 кГц. Коэффициент затухания увеличивается в рассматриваемом диапазоне частот на 16–40 %.

pic_21.tif

Рис. 1. Расчетные значения коэффициента затухания для кабеля МССК 110 кВ: s1 = 5,7⋅107 См/м; s2 = 0,452⋅107 См/м; e1 = 4,1; e2 = 3,7; tgd1 = tgd2 = 0,025; h = 0,256 м; SН = 270 мм2; 1 – без спиральности жилы и градирования изоляции, без экрана; 2 – без учета градирования изоляции; 3 – с учетом спиральности жилы и градирования изоляции; 4 – с полупроводящим экраном

Максимальное значение коэффициента KG для кабеля МСС наблюдается при sЭ = 5⋅10–5 См/м и 10⋅10–5 См/м (рис. 2). Наибольшее влияние полупроводящие экраны оказывают на параметры кабелей типа МСА (Камкабель). Коэффициент KG на отдельных частотах достигает величины 3,5. У кабелей типа МСС и МСА металлические экраны накладываются на изоляцию под оболочку и имеют толщину 0,014 мм у МСС и 0,08 мм у МСА.

pic_22.tif

Рис. 2. Частотная зависимость коэффициента экранирования для кабеля МССК при различной проводимости экрана: SН = 270 мм2; 1 – sЭ = 1⋅10–3 См/м; 2 – sЭ = 1⋅10–4 См/м; 3 – sЭ = 5⋅10–5 См/м; 4 – sЭ = 1⋅10–5 См/ м

Анализ показал, что металлические экраны оказывают слабое влияние на параметры кабеля, заметно изменяя лишь его внутреннюю индуктивность. Но величина внутренней индуктивности составляет ~5 % от величины внешней индуктивности, поэтому влиянием металлических экранов в кабелях 110 кВ в конечном счете можно пренебречь. Удельная проводимость металлического экрана в расчетах принималась равной удельной проводимости алюминия 3,5⋅107 См/м.

Величина диэлектрической проницаемости изоляции сказывается на величинах емкости, поперечной проводимости, коэффициента затухания, волнового сопротивления и коэффициента фазы. Но влияние e незначительное (в пределах 3–4 % в рассматриваемом диапазоне частот).

Величина tgd изоляции сказывается лишь на поперечной проводимости кабеля и величине коэффициента затухания, который может изменяться в зависимости от tgd слоев изоляции в пределах 15–25 %, причем на более высоких частотах влияние усиливается.

Результаты расчетов показали, что с увеличением сечения активное сопротивление и индуктивность кабелей уменьшаются, в то время как емкость, поперечная проводимость увеличиваются. Благодаря этому волновое сопротивление у кабелей с большим сечением (625 мм2) значительно меньше (~ на 50 %), чем у кабелей с меньшим сечением жилы (150 мм2). При этом фазовые коэффициенты для всех сечений примерно одинаковые. На коэффициент затухания в большей степени влияет материал оболочки. Так, для кабелей с алюминиевой оболочкой (МСА) затухание на частоте 50 кГц имеет величину 0,74 дБ/км, а для кабелей со свинцовой оболочкой ‒ 0,86–0,99 дБ/км.

Рецензенты:

Никитенко Г.В., д.т.н., профессор, заведующий кафедрой применения электрической энергии в сельском хозяйстве Ставропольского государственного аграрного университета, г. Ставрополь;

Хорольский В.Я., д.т.н., профессор кафедры электроснабжения и эксплуатации электрооборудования Ставропольского государственного аграрного университета, г. Ставрополь.

Работа поступила в редакцию 22.11.2013.